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不锈钢管热输入量的指标是焊接线能量,随着线能量的增加,HAZ的 硬度降低,能降低产生淬硬组织的倾向,对氢致开裂的预防越有利,但是线能量的增加造成焊接熔深的增大,可能会发生烧穿。因此,需要平衡焊接热输入量,不锈钢管在不发生烧穿的条件下,提高焊接热输入量。 对于不锈钢管的热输入量,国外Young-pyo Kim等人[38]对不同壁厚的X65管道进行焊条电弧焊和钨极氩弧焊试验,研究表明焊条电弧焊对8mm厚管道的热输入量范围是11.0kJ/cm~21.8kJ/cm,对10mm厚不锈钢管的热输入量范围为18.0kJ/cm~29.5kJ/cm;钨电极氩弧焊对8mm厚管道的热输入量范围是22.2kJ/cm~41.7kJ/cm,对10mm厚不锈钢管的热输入量范围是19.5kJ/cm~47.6kJ/cm。国内张德勤[39]对厚10mm的X65管线钢进行自动埋弧对接焊,研究热输入对其金属组织及性能的影响,发现当热输入量达到2022J/mm,管线钢低温冲击吸收功 。 对于热输入量的计算公式,国外方面,Carl E. Jaske研究后得到热输入量计算式60/1000HVIS(式中:H—热输入,kJ/mm;V—电压,V;I—电流,A;S—焊接速度,mm/min)。国内方面,曹崇珍等人[41]总结为/iHKVAS=(式中:iH—热输入量,J/mm;K—系数,对焊时K=0.85,角焊时K=0.57;V—焊接电压,取平均值,V;A—焊接电流,取平均值,A;S—焊接速度,取平均值,mm/s)。可见国内外对于热输入量的计算公式存在差异。
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不锈钢管材质特点及选材要求 核电站核岛一回路系统由于要将放射性物质包容在其内,管道材料选择要求考虑运行工况、冷却剂介质、材料老化等多种因素.如核蒸汽系统输出堆芯热能的主管道,是连接反应堆压力容器和蒸汽发生器的特厚壁承压管道,属核一级关键设备,目前二代核电机组采用奥氏体--铁素体双相不锈钢离心铸管,而三代核电AP1000机组则采用超低碳控氮不锈钢整体锻造工艺制造,其技术难度非常高;与冷却剂相关的一回路管道系统采用不含Mo的18--10型、含Mo的17--12型及时效硬化型奥氏体不锈钢管;蒸汽发生器的传热管要求强韧性和耐应力腐蚀能力,通常采用Incone1600和Inconel690的镍基合金管;对于核蒸汽系统和核辅助系统管道(NSSS和BNI)则一般采用碳钢/碳锰钢管,如TUE250B、TU42C、P280GH(TU48C)、A106BP11Gr6等.常规岛管道二回路管道系统主要是输送蒸汽和给水,整个系统输送的介质温度、压力参数均比同功率火电机组低,没有高温蠕变问题,因此常规岛二回路管道系统用钢管采用碳/碳锰钢.但是,因为该管道系统输送带一定湿度的饱和蒸汽,存在“流动加速的腐蚀(FAC)”问题,这会间接影响整个电站的安全.对于存在流体加速腐蚀(FAC)的管道材料,要求选择能够抑制FAC现象的控Cr碳/锰钢,如控铬20钢、控铬A106/API5LB等;对于蒸汽湿度较大的高压缸排汽管线和高压加热器的抽汽管,直接选用Cr含量较高的合金钢管,如A355P11、P22等;对同时抗“FAC”和抗疲劳的蒸汽输水管线,则选用304L不锈钢管.表1及表2分别为我国和美国及法国核电管常用钢种牌号对照表.
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